OK スラリー羽根径 入口側 インペラ入口側で中心を取る

OK スラリー羽根径入口側 インペラ入口側を中心とし、内接円の流路として、内接円重心が羽根径入口側の軸の距離の2倍となるD1を図5に示します。 ５．

ブレードの入口側の直径 D1 は、特定の速度 ns を一般的に特定できます。一般に、ブレードの数を増やすと流体の流れが改善され、ポンプヘッドが適切に増加しますが、リーフブレードの数が増えると摩擦損失が増加します。流れ領域を通る流れを減らします。

したがって、リーフの数が過度に増加すると、効率が低下し、インペラのキャビテーション性能が低下するだけでなく、ポンプの性能曲線がこぶの原因になります（第 V 章を参照）。同じパッケージの下のブレード角度は、ブレードの数を減らし、各ブレードの負荷が増加し、下部流体分流の役割が増加しますが、ポンプヘッドも減少します。ポンプの回転数より若干低い回転数は、図 5-10 に示すブレード間隔の長さの形で発生します。

これにより、適切な数のリーフが確保されるだけでなく、インペラの入口の詰まりも防止されます。 8 ブレード入口角度 β1 が配置されていることを確認します。 ブレード入口の角度がブレードの入口に配置され、ブレード面の接線 (厳密に言うと、表面はブレード接骨の流線内にある必要があります) の間の角度です。図 5-6 に示すように、円周接線。液体が非回転流羽根車であると仮定すると、スラリーポンプメーカー速度三角形によって次のことがわかります。 ベーン入口角度 β1 を決定する際に、△ β の角度がどのような場合にその理由を選択しますか。

(1) 液体がインペラーに入る前に、すでに吸引チャンバーの影響を受けており、インペラーシャフトまたは回転運動 (つまり、プレスピン) の影響を受け、迎え角を増加させるには、プレスワールの影響を考慮する必要があります。液体の損失による影響を軽減します。

(2) 正の迎え角、ブレード入口クラウディング係数をとります。減少、つまりブレードの入口面積の増加により、液体の流れが改善され、ポンプのキャビテーション性能がわずかに向上します。

コニカルチューブポンプでは吸入室が小さく、予回転前にインペラに液体が入りますが、半スパイラルでは吸入室が小さくなります。プレローテーターは比較的大きいため、影響を受ける形状の吸入チャンバー構造を選択する際には迎え角を考慮する必要があります。ポンプの角度はある程度のキャビテーションに耐えます。

テストでは、迎え角の正の範囲、迎え角の変化はポンプのキャビテーション抵抗にほとんど影響を及ぼさず、迎え角の増加によりポンプの流れの状態が遅れる可能性があり、急激な劣化に対処するときに大きな耐キャビテーション性能が得られることがわかりました。ただし、正の日角が 200 度を超えると、効率が低下します。迎え角を負にするとポンプの耐キャビテーション性が著しく低下します。